東京計(jì)器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40東機(jī)美TOKIMEC，日本（東京計(jì)器 TOKYO KEIKI ，東機(jī)美 TOKIMEC ）－液壓技術(shù)應(yīng)用于塑料注射成型機(jī)、壓鑄機(jī)、各式液壓機(jī)床、建筑機(jī)械、船舶、水庫閘門及渡口碼頭的可動(dòng)橋、游戲機(jī)等都利用了液壓技術(shù)。東京計(jì)器以制造使用更加便捷的液壓設(shè)備為目標(biāo)，在追求大容量、低噪音、節(jié)能、環(huán)保等的同時(shí)，還致力于開發(fā)“動(dòng)力控制”技術(shù)，以適應(yīng)信息網(wǎng)絡(luò)的要求。例如，液壓機(jī)器中內(nèi)藏傳感器和微型控制芯片，以實(shí)現(xiàn)各種工業(yè)設(shè)備的遠(yuǎn)距離控制。 另外，東京計(jì)器還在研制新的液壓裝置，如在液壓控制系統(tǒng)中安裝電動(dòng)伺服機(jī)構(gòu)和氣壓控制機(jī)構(gòu)，以形成混合的動(dòng)力控制系統(tǒng)等。蘇州瑤佐機(jī)電。
電磁閥部分型號(hào)如下：
日本東機(jī)美電磁閥DG4V-3-2A-M-U1-B-7-54DG4V-3-0A-M-U7-H-52 DG4V-3-2A-M-U7-H-52 ，DG4V-3-0B-M-U7-H-52 DG4V-3-0BL-M-U7-H-52，DG4V-3-2AL-M-U7-H-52 DG4V-3-2B-M-U7-H-52 ，DG4V-3-6B-M-U7-H-52 DG4V-3-0C-M-U7-H-52，DG4V-3-2C-M-U7-H-52 DG4V-3-6C-M-U7-H-52，DG4V-3-7C-M-U7-H-52 DG4V-3-8C-M-U7-H-52，DG4V-3-2N-M-U7-H-52 DG4VS-3-2C-M-U7-H-54，DG4V-5-2B-M-U7L-H-7-40- DG4V-5-2AL-M-U7L-H-54，DG4VS-5-2C-M-U7L-H-54 DG4V-3-2C-M-P7-H-7-54，DG4V-5-3C-M-U7L-H-40 DG4V-3-6C-M-P7-H-54，DG4V-3-OC-M-P7-H-54 DG4V-3-2A-M-U7-H-52-K ，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 DG5V-7-6C-T-P7-H-84-JA，DG4V-3-6C-M-P2-T-7-54 DG4V-3-2C-M-P2-T-7-54，K-DG5S-7-3C-E-U7-H-84-S192 DG4V-3-0B-M-P2-T-7-54，DG4V-3-23A-M-P7-H-7-54 DG4V-3-2A-M-P2-T-7-52 ，DG4V-3-2A-M-U1-H-7-52 DG4V-3-6C-M-P2-T-7-52，DG4V-3-7C-M-P7-H-7-52 DG4V-3-6C-M-P7-H-7-52，DG4V-3-3C-M-P7-H-7-54 DG4V-5-2A-M-P7L-H-7-40，DG4V-3-2C-M-U7-H-52-K DG4V-3-2A-M-U7-H-52-K，DG4V-3-7C-M-U7-H-52-K DG4V-3-0C-M-U7-H-52-K，DG4V-3-6C-M-U7H-52-K DG4V-3-0C-M-U7H-52-K，DG4V-3-7C-M-U7H-52-K DG4VS-5-2C-M-U7L-H-7-40，DG4VS-5-2C-M-U7L-H-7-40 DG4V-3-2AL-M-P7-H-7-52，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 DG4V-5-0A-M-U7L-H-12-K，DG4V-3-2A-M-U1-B-7-54 DG4V-3-2C-M-U1-B-7-54 ，TOKIMEC電磁閥DG4V-5-2C-M-PL-OV-6-40 DG4V-5-31B-M-PL-0V-6-40，DG4V-5-2A-M-PL-0V-6-40 DG4V-5-6C-M-PL-0V-6-40，DG4V-3-2AL-M-P7-H-7-54 DG4V-3-0A-M-P7-H-7-54，DG4V-3-2B-M-P7-H-7-54 DG4V-3-0C-M-P2-V-7-54 DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54，日本東機(jī)美電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54
東京計(jì)器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40東機(jī)美TOKIMEC，DG4V-3-0BL-M-P2-T-7-54，蘇州瑤佐機(jī)電代理東機(jī)美 TOKIMEC東京計(jì)器 (TOKYO KEIKI)液壓產(chǎn)品,計(jì)有 : TOKIMEC SQP ( S )系列葉片泵、各種方向閥DG4V、壓力閥CRG、迭加閥DGMC、比例閥EPFG。2008.10.01株式會(huì)社東機(jī)美(TOKIMEC)更名為東京計(jì)器株式會(huì)社(TOKYO KEIKI)日本TOKIMEC（東京計(jì)器，東機(jī)美）－液壓技術(shù)應(yīng)用于塑料注射成型機(jī)、機(jī)床、建筑機(jī)械、水庫閘門以及渡口碼頭的可動(dòng)橋、游戲機(jī)等都利用了液壓技術(shù)。東京計(jì)器以制造使用更加便捷的液壓設(shè)備為目標(biāo)，在追求大容量、低噪音、節(jié)能、環(huán)保等的同時(shí)，還致力于開發(fā) “動(dòng)力控制”技術(shù)，以適應(yīng)信息網(wǎng)絡(luò)的要求。
2 不同模型的主要參數(shù)識(shí)別，，主要參數(shù)識(shí)別實(shí)驗(yàn)設(shè)備為裝有激振器的伺服控制液壓缸。其液壓缸被夾緊在機(jī)械機(jī)座上，激振器的直線驅(qū)使液體流入到兩腔或三腔的容積里。通過激振器的直線運(yùn)動(dòng)位移乘以活塞頂面積就可以把激振器的位移變化轉(zhuǎn)化為液體的容積變化。保持活塞的一側(cè)處于大氣壓狀態(tài)，激振器的運(yùn)動(dòng)驅(qū)使液體通過連接管流入?yún)?shù)識(shí)別腔。識(shí)別腔是 厚的聚丙烯酸構(gòu)成的，識(shí)別腔之間有鋁合金連接頭。模塊化的設(shè)計(jì)保證了不同的部件可以通過連接盤固定在識(shí)別腔上，不同測試部件方向遵循液體流動(dòng)的方向。高頻的壓電傳感器用來測量識(shí)別腔的壓力變化，作為電信號(hào)接受連接盤的輸出數(shù)據(jù)。，，三種被動(dòng)液壓發(fā)動(dòng)機(jī)懸置模型動(dòng)特性對(duì)比研究，，⑤高頻壓電傳感器 ④連接盤 ③識(shí)別腔 ②連接管，，圖4 參數(shù)識(shí)別實(shí)驗(yàn)設(shè)備圖，，F(xiàn)ig.4 Parameter identifications apparatus，，在前人的著作中[4,5,14]，非線性剛度，阻尼等參數(shù)被定義為基于振動(dòng)幅值、頻率、載荷力參數(shù)變化的函數(shù)。我們可以通過上文講到的實(shí)驗(yàn)設(shè)備獲取主要識(shí)別參數(shù)，也可以用有限元方法獲取參數(shù)。有限元分析主要需要運(yùn)用一些動(dòng)力學(xué)軟件，例如ANSYS,ADINA等，但是有限元方法也必須接受最前面的基本假設(shè)條件，最終需要實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。在論文中，作者主要用實(shí)驗(yàn)方法獲得主要的參數(shù)。需要提及，橡膠的有效泵壓面積主要受預(yù)載力的影響。獲取橡膠的主要參數(shù)(,)的方法是去除懸
東京計(jì)器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40東機(jī)美TOKIMEC，置內(nèi)液體作用，然后單獨(dú)測量上腔的參數(shù)。我們做研究的懸置視為單腔承受載荷的懸置，主要因?yàn)橛幸磺恢皇瞧鸬睫D(zhuǎn)移液體的作用[18]。本質(zhì)上講，下腔柔度就像一個(gè)隔膜起作用，對(duì)整個(gè)系統(tǒng)體積剛度所起的作用甚微。下腔的研究方法類似與上腔的研究方法。慣性通道參數(shù)的實(shí)驗(yàn)識(shí)別與獲取也可以用圖4的實(shí)驗(yàn)裝置。通過固定解耦盤與慣性通道總成到參數(shù)識(shí)別腔上的連接盤上，解耦盤的參數(shù)獲取與慣性通道的參數(shù)獲取方法一致。使用最小二乘法公式三種被動(dòng)液壓發(fā)動(dòng)機(jī)懸置模型動(dòng)特性對(duì)比研究（其中是的最小二乘法參數(shù)估計(jì)），我們可以獲取相關(guān)參數(shù)，參考[3.5.16.18]?；谇懊婕僭O(shè)條件的非線性解耦盤參數(shù)確定需要考慮非線性的動(dòng)量守恒方程，同時(shí)考慮解耦盤液體泄露引起的阻尼變化，這些因素對(duì)解耦盤的研究至關(guān)重要，可參考[9.12.14.16]。， ，，3 不同模型的對(duì)比研究，，應(yīng)用表1中的參數(shù)，可以對(duì)所研究的懸置分別在低頻和高頻中進(jìn)行動(dòng)態(tài)特性的仿真研究。在不同的激振幅值條件下，對(duì)懸置的動(dòng)態(tài)特性進(jìn)程對(duì)比研究。非線性模型是仿真中主要考慮的對(duì)象。非線性模型的分析過程與線性模型的分析過程是相似的，為此我們主要給出線性模型的分析思路圖作為其他分析過程的參考。但是，應(yīng)該強(qiáng)調(diào)地是非線性模型的分析過程必須考慮很多非線性的液-固因素。，，表1 Non-linear model beters(for F-type and D-type ount) linear model beters，，發(fā)動(dòng)機(jī)液壓懸置，，發(fā)動(dòng)機(jī)液壓懸置，，單獨(dú)對(duì)解耦盤做激勵(lì)響應(yīng)研究顯示在不同的液體流動(dòng)狀態(tài)下解耦盤慣量保持不變，而在此過程中顯示流動(dòng)阻力是增加的（在頻域內(nèi)）。對(duì)所研究的懸置，通過二乘法識(shí)別參數(shù)如下：解耦盤，，線性模型：，，HEM I(只有阻尼孔的懸置)的集總參數(shù)模型：，，三種被動(dòng)液壓發(fā)動(dòng)機(jī)懸置模型動(dòng)特性對(duì)比研究，，浮動(dòng)解耦盤式懸置集總參數(shù)模型：，，由于獨(dú)立測試條件下，機(jī)座是固定的（即在所有等式下，被假定為零）。液壓懸置的支反力來自于橡膠彈性體與液體兩部分，而傳統(tǒng)的橡膠懸置為支反力來自于橡膠本身。橡膠元件可以被簡化為線性元件，液體系統(tǒng)作用可以被當(dāng)作線性與非線性情況來處理，其主要需要考察液固作用情況與激振幅值變化。根據(jù)以上分析，實(shí)驗(yàn)與仿真結(jié)果可以得到三種懸置的對(duì)比情況。，，解耦盤，，直接解耦盤式液壓懸置集總參數(shù)模型：，，非線性，，三種被動(dòng)液壓發(fā)動(dòng)機(jī)懸置模型動(dòng)特性對(duì)比研究，，發(fā)動(dòng)機(jī)液壓懸置，，圖6 浮動(dòng)解耦盤式液壓懸置（Model II）線性與非線性，，模型在預(yù)載力550N,激振幅值1mm下的
東京計(jì)器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40東機(jī)美TOKIMEC，仿真結(jié)果對(duì)比，，F(xiàn)ig.6 The comparison of Linear and Nonlinear model(II) (Floating-decoupler mount) at preload 550N Magnitude1mm.)，，解耦盤，，三種被動(dòng)液壓發(fā)動(dòng)機(jī)懸置模型動(dòng)特性對(duì)比研究，，圖7 在不同激振幅值下，低頻域浮動(dòng)解耦盤式懸置響，，應(yīng)實(shí)驗(yàn)結(jié)果（動(dòng)剛度與滯后角），，F(xiàn)ig.7 Experimental results for low frequency responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，發(fā)動(dòng)機(jī)液壓懸置，，非線性，，圖8 浮動(dòng)解耦盤式懸置在高頻、變幅值條件下的動(dòng)，，剛度與滯后角實(shí)驗(yàn)結(jié)果，，F(xiàn)ig.8 Experimental results for high frequency responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，圖6~8顯示浮動(dòng)式懸置理論模型預(yù)測的頻變與幅變動(dòng)特性在頻域內(nèi)與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合，但是對(duì)于線性模型來說還有很大的改進(jìn)空間?？紤]到非線性因素，實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示浮動(dòng)式懸置的動(dòng)特性在不同的激振幅值下是不同的。，，解耦盤，，非線性，，圖9 高頻、不同幅值條件下直動(dòng)解耦盤式懸置動(dòng)剛度與滯后角的實(shí)驗(yàn)結(jié)果圖，，F(xiàn)ig.9 Experimental results for high frequency responses for Direct-decoupler mount under
